4、车站形式的比选

　　岛式车站是地铁车站采用较多的形式，其优点是站台面积及其楼、扶梯的利用率高，站厅布置和管理较为集中，侧式车站就存在上述的不足，这样一方面降低了工程造价;另一方面也降低了车站的建筑高度，满足了建筑限高的要求。

　　5、车站规模

　　车站规模的大小，将直接影响到工程造价的高低。黑大站在满足车站超高峰小时客流、安全疏散以及站位重要性的前提下，将车站设计为大约20m岛式站台车站，并对设备、管理用房进行合理、紧凑地布置，充分考虑到节约投资，确定车站总长约为150m。

　　五、结构设计构思

　　地铁车站的主要施工方法有明挖法、盖挖法以及暗挖法施工。目前，国内外最主要的施工方法采用明挖法施工， 本车站主体及站后折返线均采用明挖法施工。主要结构尺寸的拟

　　定是在满足建筑限界和建筑设计的基础上、考虑施工误差， 测量误差、结构变形及后期沉降等因素，根据地质和水文资料，车站埋深，结构类型，施工方法等条件经过计算确定。

　　车站为地下二层双柱三跨框架明挖结构，主体结构均为钢筋混凝土框架型式， 由侧墙、立柱、梁板组成结构体系，顶板、中板承受竖向荷载，通过纵向主梁下的柱子和边墙将荷载传递到底梁和底板。

　　六、存在问题及解决措施

　　1、强柱弱梁问题

　　实际上是一个结构构件的抗震问题。目前地铁设计中一般遵循的设计规范是《铁路工程抗震设计规范》(GB 111—87)、《建筑抗震设计规范》(GB 50011--20__)。其中《建筑抗震设计规范》是针对地上建筑的研究、归纳成果而制定。结构设计理论是以极限状态法为基础，由于地震作用机理对地上结构和地下结构是不相同的，照搬此规范用于地铁设计是非常有局限性的，尤其对于暗挖施工和覆土厚度较大的地下结构，地震时结构会受到地层的强大约束，震害明显轻于地上建筑，无论用底部剪力法还是时程分析法都无法真实地反映出地震作用下结构与地层的相互作用。

　　《铁路工程抗震设计规范》(GB 11l一87)自1987年以来没有进行修编，采用容许应力法进行结构设计。地震发生时，结构及其上部覆盖层产生与地表地震加速度成比例的惯性力，同时地震引起主动侧压力的增量，满足此种工况的条件必须是结构单位体积的重量(含结构净空在内)大于围岩的比重。但由于地铁结构内净空较大，结构单位体积的重量小于围岩的比重，地震发生时，结构与围岩几乎一同变形，采用上述理论也是难于反映真实的地震作用，同时该规范在地下结构构造上也没有明确的要求。根据一般的地面建筑的概念，为增加框架柱的延性，结构往往设计成强柱弱梁的体系，根据结构类型和抗震等级，框架柱的轴压比都受到严格的限制，其箍筋的体积配箍率也有明确的规定。而地下结构由于覆土较大，导致框架柱承受的荷载较大，为满足承载和限界的要求，往往设计成强梁弱柱的结构体系，由于规范中对地下结构的抗震等级没有给出统一的要求。这就有可能在设计中忽略弱柱问题，使框架柱成为地震中的薄弱环节，而形成箱体的梁、板、墙纵向刚度较大，延性好，具有较强的抗震能力。日本的一些地震工程实例中，地铁结构产生的破坏也往往是柱的脆性破坏，因此设计中必须重视框架柱的抗震问题，必须提高其延性和承载能力。

　　2、计算跨度问题

　　对于板和梁的计算跨度，大多数设计人员采用的是支撑点中心到中心的距离，再考虑刚

　　域的影响。实际上，地铁车站的纵梁都是多跨连续梁结构，按照一般计算方法，纵梁的计算跨度应取净跨+支撑长度或取I.05倍净跨，并取其中的较小值用于计算。由于地铁框架柱的纵向尺寸一般较大(一般为0.8～1.2 m)，柱的纵向间距一般为6～8 m，以柱纵向尺寸为0.9m，柱的纵向间距为8m为例，其计算长度应取8m与7.455m(1.05×7.1)中的较小者，即取7.455 m作为计算长度，如果计算跨度按照中心到中心即8 m计算，其弯距值将增大0.15倍，这样就会导致梁的尺寸偏大或配筋量偏多，同样的问题也会出现在板上。

　　3、斜托的影响

　　为减小板厚，增加板支点处的抗冲切能力，设计时一般在板下部设有斜托，实际计算中往往会忽略斜托的刚度影响及其产生的拱效应。这从图11～图13的结果中就可以看出：考虑斜托厚度及其拱效应的计算结果最小(见图13)，而仅考虑斜托厚度不考虑其拱效应的计算结果(见图12)比既不考虑斜托又不考虑拱效应的计算结果(见图11)的负弯距偏大，正弯距偏小。这说明设计中斜托的作用是不能忽视的。